РАСЧЕТ КРИТЕРИЕВ ОСТОЙЧИВОСТИ

Построение диаграммы статической остойчивости

Расчет плеч ДСО “на отход” производится по значениям плеч остойчивости формы l_k, выбираемым из таблицы “Плечи остойчивости формы (пантокарены)”, приведенной в “Информации об остойчивости”.

;

Плечи ДСО " на приход" снимаются с " Универсальной диаграммы статических плеч". Для определения значений плеч диаграммы статической остойчивости на Универсальной диаграмме проводится кривая, соответствующая расчетному значению водоизмещения; на правой оси откладывается значение метацентрической высоты и полученная точка соединяется прямой линией с точкой 0 левой оси; значение длин отрезков между проведенными кривой и прямой для кратных 10° значений углов крена в масштабе шкалы плеч дадут искомые значения плеч диаграммы статической остойчивости.

Таблица 7- Расчет плеч ДСО

Ө, град
SinӨ		0, 174	0, 342	0, 5	0, 643	0, 766	0, 866	0, 94
Отход	∆ =16175 т	Z_g=8, 66 м
l_k, м	0, 000	1, 638	3, 307	5, 053	6, 521	7, 493	8, 033	8, 238
Z_g*SinӨ	0, 00	1, 51	2, 96	4, 33	5, 57	6, 63	7, 50	8, 14
l, м	0, 00	0, 13	0, 35	0, 72	0, 95	0, 90	0, 56	0, 10	-0, 26
l_d, м	0, 00	0, 011	0, 053	0, 146	0, 292	0, 454	0, 582	0, 639
Показатели остойчивости
h=0, 66м. l_max=0.96м. θ _max=43^o θ _v=72^oK=3.18
Приход	∆ =15496, 2 т	Z_g=8, 57 м
l, м	0, 00	0, 15	0, 38	0, 79	1, 03	0, 95	0, 65	0, 12	-0, 20
Показатели остойчивости
h=0, 74м. l_max=1.02м. θ _max=42^o θ _v=73^o

Диаграмма статической остойчивости

Построение диаграммы динамической остойчивости

Плечи ДДО рассчитываются по формуле:

;

Где i=1; 2; … n – значения углов крена, для которых рассчитываются плечи диаграммы; .

Диаграмма динамической остойчивости

Критерии остойчивости

1)Критерий погоды К, выражающий отношение плеча опрокидывающего момента l_c к плечу кренящего момента от шквала l_v должен быть не менее 1, 0.

;

Для определения плеча опрокидывающего момента l_c строится диаграмма динамической остойчивости.

На диаграмме от точки 0 вправо и влево откладывается амплитуда качки θ _r (определяется по диаграмме “Амплитуда бортовой качки”). Точка 1 получается от пересечения перпендикуляра, восстановленного к точке +θ _r, с линией диаграммы; через точку 1 проводится линия, параллельная оси наклонений; пересечение этой линии с перпендикуляром к точке -θ _r образует точку 2; из точки 2 проводится прямая, касательная к кривой диаграммы; от точки -θ _r вправо откладывается 57, 3⁰- точка 3; отрезок перпендикуляра к оси наклонений, проходящего через точку 3, между касательной к диаграмме и прямой, проходящей через точки 1 и 2 в масштабе оси плеч будет равен искомому плечу опрокидывающего момента l_c.

Плечо кренящего момента l_v для случая загрузки без палубного груза определяется по “Таблице плеч ветровой нагрузки”.

l_c=0, 34м.

l_v=0.107м.

2)Начальная метацентрическая высота с поправкой на влияние свободной поверхности жидкостей в танках должна быть не менее 0, 15м.

;

“на отход” ;

“на приход” ;

3)Максимальное плечо диаграммы статической остойчивости должно быть

не менее 0, 20м.

;

“на отход” ;

“на приход” ;

4)Угол максимума диаграммы статической остойчивости должен быть

не менее 30^о.

;

“на отход” ;

“на приход” ;

5) Угол заката диаграммы статической остойчивости должен быть

не менее 60⁰.

;

“на отход” ;

“на приход” ;

6) Критерий ускорения К^* (дополнительное требование, как для судна, имеющего отношение ширины к осадке больше 2, 5) считается приемлемым если выполняет условие:

;

где θ _r – амплитуда качки в градусах, определяется по диаграмме”Амплитуда бортовой качки”;

- нормируемая частота собственных колебаний судна;

-начальная поперечная метацентрическая высота без поправки на свободные поверхности;

m_o- коэффициент, определяемый по приложению в зависимости от ,

- объемное водоизмещение судна.

“на отход”

θ _r=21, 5⁰;

m_o=0, 34;

h_o=0, 73м;

a_расч=0, 084м/с²;

;

“на приход”

θ _r=21, 0⁰;

m_o=0, 34;

h_o=0, 75м;

a_расч=0, 078м/с²;

;

БАЛЛАСТИРОВКА СУДНА

Расчет производится для состояния судна “на приход”.

Необходимо рассчитать комплекс мероприятий, обеспечивающий судну дифферент Df=0.

В начале рассчитываем, на сколько нужно изменить продольный момент нагрузки судна, чтобы получить необходимый дифферент, т.е. определить какой момент M_x₀ необходим длясоздания дифферента, равного по величине, но обратного по знаку действующего.

Т. к. судно на “приход” имеет положительный дифферент, то заполняем танк грязной воды 1.13

Рассчитываем изменение значения абсциссы ЦТ судна:

где ; ; - водоизмещение и статический момент водоизмещения “на приход”; - масса принятого балласта;

По значению из таблицы гидростатических элементов выбираем значение ;

, определяем остаточный дифферент по формуле:

Продолжаем мероприятия по балластировке до выполнения условия равенства абсцисс ЦТ и ЦВ.

Таблица 8 – распределение балласта.

Наименование	Р, т	Z, м от ОП	Mz, тм	Х, м от Ө	Мх, тм	Попр.δ Mz, тм
БАЛЛАСТ
Танк 1.13 гряз. воды ДП	161, 9	5, 59		-36, 49	-5908
ВСЕГО БАЛЛАСТА	161, 9				-5908

Таблица 9 – таблица нагрузок на “приход” после балластировки.

Статья нагрузки	Р, т	Z, м	Mz, тм	X, м	Mx, тм
Судно порожнем	7261, 9	10, 09		-13, 82	-100383
Экипаж, провизия, снабжение	11, 5				-476
Судовые запасы	239, 2				-12578
Груз в трюмах	7983, 6
Груз в танках
Груз на палубе
Всего балласта	161, 9				-5908
Водоизмещение	15658, 1	8, 54		-1, 19	-18543
Поправка на запасы
Поправка на наливной груз
Поправка на балласт
Всего поправка
Момент Mz расчетный, тм
ЦМ судна Zg расчетный, м	8, 55
ЦМ судна Zg допустимый, м	9, 31
Аппликата метацентра Zm, м	9, 32
Метацентрическая высота	Без поправки h_o=Z_m-Z_g, м	0, 78
Поправка δ h, м	0, 01
Исправленная h=h_o-δ h, м	0, 77
Осадка	Средняя d_ср, м	7, 62
Носом d_н, м	7, 62
Кормой d_к, м	7, 62

РАСЧЕТЫ НЕПОТОПЛЯЕМОСТИ

⇐ Предыдущая 1 2 345 Следующая ⇒