Гидравлический расчет трубопровода системы ЦЗС.

⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3

Геометрическая высота всасывания – Н_ВС = 3, 8м

Геометрическая высота нагнетания – Н_Н = 18, 2м

Длина трубопровода - l_ВС/l_H = 92/856м

Скорость жидкости – Uвс/U_H, = 1, 5/2, 84 м/с

Температура перекачиваемой жидкости = - 40℃

Избыточное давление – Р_изб = 0, 463мПа

Кинематическая вязкость - V^-30=6, 38мм/с

Q=180, 993/3600=0, 050 м³/с

Определим диаметр трубопровода

d_ВС = ,

d_всас=

По ГОСТ 8732-58 выбираем трубопроводы с d_всас=225мм.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-09

Определяем скорость движения ТС-1 в трубопроводе:

U=4Q/Пd²

U_всас= = 1, 258м/с

Определяем число Рейнольдса:

Re =Ud/ν

Re_ВС=1, 258*0, 225/6, 38*10^-6=44365

Определяем коэффициент трения:

λ = , т. к. Re< 10⁶

λ _всас= =0, 0218

Определяем потери напора:

h_f =

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-09

h_f = =0, 79071 м

Напорная линия.

Определим диаметр трубопровода

d_ВС = ,

d_н=

По ГОСТ 8732-58 выбираем трубопроводы с d_всас=150мм.

Определяем скорость движения ТС-1 в трубопроводе:

U=4Q/Пd²

U_н= = 2, 83м/с

Определяем число Рейнольдса:

Re =Ud/ν

Re_ВС=2, 83*0, 15/6, 38*10^-6=66536

Определяем коэффициент трения:

λ = , т. к. Re< 10⁶

λ _всас= =0, 0197

Определяем потери напора:

h_f =

h_f = =50, 47 м

Находим требуемый напор:

Н_тр= ±Н_г+ h_f_ВС+ h_f_наг+Р_со/ ɣ + Р_изб/ ɣ

Рсо=0, 9*0, 15+0, 9*0, 2+0, 15+0, 41=0, 875 мПа

Р^-40=800-0, 765(-40-20)=845, 9 кг/м³

Н_тр=22, 7+0, 79071+50, 47+ + =234, 367*0, 8=187, 495 м

Насосы подходят так как Нтр< Нн

8.Расчет средств защиты при гидравлическом ударе:

а) Определяется максимальное давление при гидроударе:

Р = Р_Р + ∆ Р,

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-09

Р – максимальное давление при гидроударе, Па,

Р_Р – рабочее давление в системе, Па,

∆ Р – превышение давления при гидроударе, Па

Максимальное превышение давления при гидроударе определяется по формуле:

∆ Р = ρ * V * с,

ρ – плотность жидкости, кг/м³,

V– скорость движения жидкости до перекрытия потока, м/с,

с – скорость распространения по трубопроводу ударной волны изменения давления, м/с (для авиакеросина с = 1160 м/с)

Пункт налива с производительностью 60 и 120 м³/ч:

P=Р_р+∆ Р

∆ Р =ρ Uc

ПН-60

∆ Р = 800*2, 127*1160=1973856Па

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-09

Определяем рабочее давление в системе

Р_р=ρ g H

Р_р=800*9, 81*128=1004544 Па

Р=1973856+1004544=2978400 Па

ПН-120

∆ Р = 800*1, 885*1160=1749280 Па

Определяем рабочее давление в системе

Р_р=ρ g H

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-09

Р_р=800*9, 81*115=902520 Па

Р=902520+1749280=2651800 Па

б) Определяем общий потребный объем средств гидроамортизации:

V₀ = 2, 21 * d_ВН² * U* t_Ф * Р_Р² / (Р_СЖ * Р_ДОП.),

V₀ – общий потребный объем средств гидроамортизации, м³,

d_ВН – внутренний диаметр трубопровода, м,

U – скорость движения авиатоплива в трубопроводе, м/с,

Р_СЖ– величина давления зарядки гидроамортизатора (Р_СЖ = 0, 85…0, 95 Р_Р),

Р_ДОП.- величина допустимого превышения давления в трубопроводе (Р_ДОП.= 1, 25 Р_Р),

t_Ф – величина распространения ударной волны по трубопроводу, с:

t_Ф =

L – длина защищаемого участка трубопровода, м (не более 300 м).

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-09

C – cкорость распространения по трубопроводу ударной волны изменения давления (для авиакеросинов С = 1160м/с)

t_Ф =2*80/1160=0, 138 с

ПН-60

Рсж=Рр*0, 95=1004544*0, 95=954316, 8 Па

Рдоп=Рр*1, 25=1004544*1, 25=1255680 Па

ПН-120

Рсж=902520*0, 95=857394 Па

Рдоп=902520*1, 25=1128150 Па

ПН-60

V₀ =2, 21*0, 1²*2, 127*0, 15* =0, 00593 м³

ПН-120

V₀ =2, 21*0, 15²*1, 885*0, 15* =0, 0118 м³

Определяем количество ГА, защищающих их расчетную длину трубопровода:

n_га=

n_ГА – требуемое количество гидроамортизаторов данной марки,

V_ГА – рабочий объем одного гидроамортизатора, м³.

ПН-60

n_ГА=

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-03

=0, 7

Следовательно устанавливаем 1 ГА-27

ПН-120

n_ГА=

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-09

=0, 833

Следовательно устанавливаем 1 ГА-45

Расчет средств защиты от гидроударов в ЦЗС

P=Р_р+∆ Р

∆ Р =ρ Uc

∆ Р =800*1160*2, 83=2626240 Па

Определяем рабочее давление в системе

Р_р=ρ g H

Р_р=800*9, 81*196=15382208 Па

Р=2626240+15382208=4164448 Па

Определяем общий потребный объем средств гидроамортизации:

V₀ = 2, 21 * d_ВН² * U* t_Ф * Р_Р² / (Р_СЖ * Р_ДОП.)

t_Ф =2*856/1160=1, 476с

Рсж=0, 95*15382208=1461297, 6 Па

Рдоп=1, 25*15382208=192760 Па

V₀ =2, 21*0, 15²*2, 83*1, 476* =0, 174м³

Определяем количество ГА, защищающих расчетную длину трубопровода:

n_ГА = =12, 32=13

Следовательно, устанавливаем 13 ГА-45

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-03

Расчитываем количество подстанций для ГА-45:

N_стан= =2, 853 ст,

Поэтому устанавливаем 3 станции, 2 станциио 4 ГА-45, а в другую устанавливаем 5 ГА-45.

Характеристика ГА-45 / ГА-27

Параметры	ГА-27	ГА-45
Рраб, МПа	1, 1-1, 6	1, 1– 1, 6
Vполный, л
Vраб, л	8, 5	14, 2
Рзарядки, МПа	0, 95 отРраб	0, 95 Рраб

Оценка нормативных технико-экономических показателей проектируемого комплекса авиатопливообеспечения

Нормативные технико-экономические показатели предназначены для оценки технического уровня и степени экономичности проектов новых и реконструируемых объектов ГСМ ГА.

Оценка экономичности проекта на строительство склада ГСМ и системы ЦЗС производится по формуле определения приведенных затрат:

Э = (С + Е_Н · У_КВ) Q_T,

гдеЭ– приведенные затраты, руб;

С – удельные эксплуатационные расходы, руб/100 м³;

Е_Н– нормативный коэффициент эффективности (Е_Н = 0, 15);

У_КВ– удельные капитальные вложения, руб/100 м³;

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТХНП – 18-03

Q_T– годовой расход топлива, м³.

Q_T= =467, 8643м³

Э=(161+0, 15*1190)*467, 864 =158839, 820.е.

⇐ Предыдущая 1 23