Расчет уставок срабатывания с балансировкой токов плеч на автотрансформаторах тока

⇐ ПредыдущаяСтр 13 из 28Следующая ⇒

В отличие от методик расчета дифференциальной защиты с реле РНТ-560 и ДЗТ-11 расчет защиты с реле ДЗТ-20 дополнительно учитывает наличие выравнивающих автотрансформаторов тока, возможность изменения параметров срабатывания реле и специфику выполнения тормозной характеристики. Эти особенность выполнения защиты позволяют сразу (а не подбором вариантов) выбирать ответвления автотрансформаторов тока и элементов реле ДЗТ-20 из условия баланса намагничивающих сил плеч защиты по номинальным параметрам, а затем однозначно определить уставки срабатывания защиты и реле.

Ток срабатывания защиты с реле ДЗТ-20 выбирается аналогично защите с реле РНТ-560 и ДЗТ-11 по большему из значений, полученных по (6.1) и (6.2). При этом в (6.1) коэффициент отстройки от режимов броска намагничивающего тока и переходных токов небаланса при внешних КЗ для реле ДЗТ-21 принимается к₀ = 0, 3, а для автотрансформаторов номинальный ток определяется по проходной мощности. В (6.2) коэффициент запаса по избирательности принимается равным к_з = 1, 5.

При расчете защиты учитывается, что тормозная характеристика реле имеет два участка и отстройка от переходных и установившихся режимов внешних КЗ должна производится как для режима без торможения, по которому определяется I_с.р.мин, I_{торм.нач}_.В, так и для режима с торможением, по которому определяется коэффициент торможения.

Рекомендуется /19/ следующая методика расчета.

1. Определяется по (6.9) расчетные первичные токи и находятся по (6.10) вторичные номинальные токи в плечах защиты для всех сторон защищаемого объекта.

2. Выбираются ответвления автотрансформатора тока TL для основной стороны (например, сторона основного питания) по табл.6.1 или 6.2 по условию

(6.23)

где I_{отв.ном.осн.Т}_L – значение тока автотрансформатора тока для основных ТТ защиты; для выбранного тока в табл.6.1 или 6.2 дается значение тока трансреактора реле I_{отв.ном.осн.ТА}_V и указываются соответствующие ответвления автотрансформатора тока и трансреактора. При отсутствии выравнивающих автотрансформаторов тока на основной стороне

I_{отв.ном.осн.ТА}_V £ I_{В.ном.осн}. (6.24)

3. Определяются расчетные значения токов ответвлений автотрансформаторов тока (при их отсутствии трансреактора реле ТАV) для неосновных " n" сторон защиты

I_{отв.расч.}_n = I_В.ном._n(I_{отв.ном.осн}/I_{В.ном.осн}). (6.25)

4. Выбираются ответвления автотрансформаторов тока TL для неосновных " n" сторон по табл.6.1 или 6.2

I_{отв.ном.}_n £ I_{отв.расч.}_n; (6.26)

для выбранного тока в табл.6.1, 6.2 дается значение тока трансреактора реле I_{отв.ном.}_n_._TAV и указываются соответствующие ответвления автотрансформатора тока и трансреактора.

5. Определяются типы автотрансформаторов тока (АТ-31, АТ-32) и их коэффициенты трансформации по данным табл.6.1, 6.2

к_TLn = I_{отв.ном.ТТ.}_n/I_{отв.ном.ТА}_V_._n (6.27)

6. Находятся расчетные токи ответвлений трансформаторов тока

I_{отв.торм.расч.}_n = I_В.ном._n_/к_TLn (6.28)

7. Выбираются номера ответвлений и соответствующие номинальные токи трансформаторов тока ТА реле (и приставки ПТ-1)

I_{отв.торм.ном.}_n £ I_{отв.торм.расч.}_n (6/29)

8. По схеме включения тормозных обмоток в плечах защиты выбирается относительный ток начала торможения:

– торможение осуществляется от всех плеч защиты

– торможение осуществляется не от всех плеч защиты

9. Определяется первичный тормозной ток, соответствующий началу торможения

(6.30)

где к_ток._n = I_КЗ._n/I_КЗ._S – коэффициент распределения тока внешнего КЗ по сторонам n объекта (в долях от полного тока сквозного КЗ в расчетной точке).

10. Находится первичный ток небаланса в режиме, соответствующему началу торможения

(6.31)

где – (6.32)

относительный суммарный ток небаланса; к_пер = 1, 0 – коэффициент, учитывающий переходной режим; к_одн = 1 – коэффициент однотипности ТТ; e = 0, 05 – относительная полная погрешность ТТ; DU_n – относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на стороне n, принимается равной половине диапазона регулирования;

– (6.33)

погрешность выравнивания на неосновной стороне (n – 1) объекта.

11. Определяется начальный первичный ток срабатывания чувствительности органа защиты по большему из двух условий:

а) отстройка от первичного тока небаланса в режиме начала торможения

(6.34)

б) отстройка от броска тока намагничивания и переходных токов внешних КЗ

(6.35)

12. Определяется относительный начальный ток срабатывания чувствительного органа при отсутствии торможения на расчетной стороне объекта

(6.36)

13. Определяется максимальный расчетный ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ на стороне обеспечивающей наибольший ток небаланса

(6.37)

где определяется по (6.32) при к_пер = 2; e = 0, 1.

14. Находится коэффициент торможения защиты

(6.38)

где – относительный расчетный тормозной ток стороны n; к_з = 1, 5 – коэффициент запаса по избирательности.

15. Определяется первичный ток срабатывания отсечки по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса при расчетном внешнем трехфазном КЗ

(6.39)

где к_з = 1, 5 – коэффициент запаса по избирательности; – относительный суммарный ток небаланса определяется по (6.32) при к_пер = 3; e = 0, 1.

16. Находится относительное расчетное значение тока срабатывания отсечки

(6.40)

Принимается к установке ближайшее большее значение установки (6 или 9).

17. Определяется коэффициент чувствительности защиты (ее чувствительного органа) /19/

, (6.41)

где – минимальный ток КЗ на стороне n объекта при расчетном (т) виде повреждения в зоне защиты.

Отношения составляют: при трехфазных КЗ – 1, при двухфазных КЗ: на стороне звезды – 2/ , на стороне треугольника – 1, при однофазном КЗ – 1/ /19/.

⇐ Предыдущая 8 9 10 11 121314 15 16 17 Следующая ⇒