XIII. Посадки основных деталей редуктора

 

Посадки назначают так же, как и в примере § 12.1.

XIV. Выбор сорта масла

 

Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в масло, заливаемое внутрь корпуса до погружения колеса на всю длину зуба.

По табл. 10.8 устанавливаем вязкость масла. При контакт­ных напряжениях s_Н = 470 МПа и средней скорости v = 4, 35 м/с вязкость масла должна быть приблизительно равна 28× 10^-6 м²/с. По табл. 10.10 принимаем масло индустриальное И-30А (по ГОСТ 20799-75*).

Подшипники смазываем пластичным смазочным материа­лом, закладываемым в подшипниковые камеры при монтаже. Сорт мази выбираем по табл. 9.14— солидол марки УС-2.

XV. Сборка редуктора

 

Сборка конического редуктора аналогична сборке цилиндри­ческого редуктора (см. § 12.1).

Отличие состоит в необходимости регулировки роликовых конических подшипников и конического зубчатого зацепления.

Для нормальной работы подшипников следует следить за тем, чтобы, с одной стороны, вращение подвижных элементов подшипников проходило легко и свободно и, с другой стороны, чтобы в подшипниках не было излишне больших зазоров. Соблюдение этих требований, т. е. создание в подшипниках зазоров оптимальной величины, производится с помощью ре­гулировки подшипников, для чего применяют наборы тонких металлических прокладок (см. поз. I на рис. 12.19), устанавливаемых под фланцы крышек подшипников. Необходимая толщина набора прокладок может быть составлена из тонких металли­ческих колец толщиной 0, 1; 0, 2; 0, 4; 0, 8 мм.

Для регулирования осевого положения конической шестерни обеспечивают возможность перемещения при сборке стакана, в котором обычно монтируют узел ведущего вала редуктора. Это перемещение также осуществляется с помощью набора металлических прокладок, которые устанавливают под фланцы стаканов (см. поз. II на рис. 12.19). Поэтому посадка таких стаканов в корпус должна обеспечивать зазор или в крайнем случае небольшой натяг Н7 / j_s6.

В рассматриваемом редукторе подшипники ведущего вала установлены широкими торцами наружных колец наружу (см. рис. 12.19). Схему такой установки называют установкой «враспор»; она изображена на рис. 12.20, а. На этом

 

 

рисунке показаны заштрихованными те детали, которые участвуют в передаче внешней осевой силы F_a. В радиально упорных подшипниках возникают радиальные реакции, которые счита­ются приложенными к валу в точках пересечения оси вала с нормалями к контактным поверхностям подшипников.

Рациональна конструкция, в которой подшипники установ­лены широкими торцами наружных колец внутрь. Схема такой установки «врастяжку» изображена на рис. 12.20, б.

При консольном расположении шестерни повышается не­равномерность распределения нагрузки по длине зуба шестерни. Это можно уменьшить за счет повышения жесткости узла. Конструкция по схеме б является более жесткой, чем кон­струкция по схеме а, за счет того, что при одном и том же расстоянии L между подшипниками расстояние с¢ ₁ > с₁.

К недостаткам второй схемы (см. рис. 12.20, б) относится то, что внешняя осевая сила F_a нагружает правый подшип­ник, на который действует большая радиальная сила Р¢ _пр > Р'_л. В первой схеме (см. рис. 12.20, а) внешняя осевая сила F_a нагружает левый подшипник, на который действует меньшая радиальная сила Р_л < Р_пр. Поэтому неоднородность нагрузки подшипников при установке по второй схеме возрастает.

 

РАСЧЕТ КОНИЧЕСКОГО РЕДУКТОРА

С КРУГОВЫМИ ЗУБЬЯМИ

 

Проведем этот расчет для того, чтобы показать, как замена прямых зубьев на круговые влияет на размеры конического редуктора. Все данные для расчета примем такими же, как и в предыдущем примере (см. § 12.4).

 

ЗАДАНИЕ НА РАСЧЕТ

 

Рассчитать одноступенчатый горизонтальный конический редуктор с круговыми зубьями (см. рис. 12.14 и 3.5) для привода к ленточному конвейеру. Исходные данные те же, что и в примере § 12.4: полезное усилие на ленте конвейера F_л = 8, 55 кН; скорость ленты v_л = 1, 3 м/с; диаметр барабана D_б = 400 мм. Редуктор нереверсивный, предназначен для дли­тельной эксплуатации; работа односменная; валы установлены на подшипниках качения.

 

РАСЧЕТ РЕДУКТОРА

 

Принимаем те же материалы: для шестерни сталь 40Х улучшенную с твердостью НВ 270 и для колеса сталь 40Х улучшенную с твердостью НВ 245.

Допускаемые контактные напряжения

 

 

При длительной эксплуатации коэффициент долговечности K_HL= 1. Коэффициент безопасности примем [S_H] = 1, 15.

По табл. 3.2 предел контактной выносливости при базовом числе циклов s_{H lim b} = 2НВ + 70.

Тогда допускаемые контактные напряжения:

для шестерни

для колеса

 

Для криволинейных колес (так же, как для косозубых) принимаем расчетное допускаемое контактное напряжение [см. формулу (3.10)]

 

 

Передаточное число редуктора и = 3, 15.

Вращающие моменты:

на валу шестерни Т₁ =126 × 10³ Н× мм;

на валу колеса Т₂= 400 × 10³ Н× мм.

Коэффициент, учитывающий неравномерность распределе­ния нагрузки по ширине венца, при консольном расположе­нии одного из колес принимаем по табл. 3.1 К_{Н b} = 1, 35.

Коэффициент ширины венца по отношению к внешнему ко­нусному расстоянию (принимаем рекомендуемое значение)

 

 

Тогда внешний делительный диаметр при проектиро­вочном расчете по формуле (3.29)

 

где для колес с круговыми зубьями K_d = 86;

 

 

Принимаем по ГОСТ 12289-76 ближайшее значение d_e2 = 280 мм. Напомним, что в предыдущем примере для колес с прямыми зубьями внешний делительный диа­метр колеса был d_е2 = 315 мм.

Примем число зубьев шестерни z₁ = 25. Число зубьев ко­леса z₂ = z₁ и = = 25 × 3, 15 = 78, 75.

Примем z₂ = 79.

 

Тогда

 

Отклонение от заданного что допускается ГОСТ

 

12289 — 76 (по стандарту отклонение не должно превышать 3 %).

Внешний окружной модуль

 

В конических колесах не обязательно иметь стандартное значение т_te. Это связано с технологией нарезания зубьев конических колес. Оставим значение т_te = 3, 55 мм.

 

 

Углы делительных конусов

 

 

Внешнее конусное расстояние R_e и ширина венца b

Внешний делительный диаметр шестерни

 

 

Средний делительный диаметр шестерни

 

 

Средний окружной и средний нормальный модули зубьев

 

 

Здесь принят средний угол наклона зуба b_n = 35^o.

Коэффициент ширины шестерни но среднему диаметру

 

 

Средняя окружная скорость и степень точности передачи

 

 

Принимаем 7-ю степень точности, назначаемую обычно для конических передач.

Коэффициент нагрузки для проверки контактных напря­жений

 

 

по табл. 3.5 К_{Н b} = 1, 23;

по табл. 3.4 К_{Н a} = 1, 04;

по табл. 3.6 K_{H v} = 1, 00.

Таким образом, К_н = 1, 23× 1, 04× 1, 00 = 1, 28.

Проверка контактных напряжений [см. формулу (3.27)]

 

Окружная сила

 

Проверка зубьев на выносливость по напряжениям изгиба

 

 

Коэффициент нагрузки K_F = K_Fb K_Fv = 1, 375.

Здесь по табл. 3.7 К_{F b} = 1, 375; по табл. 3.8 K_Fv = 1, 0.

Коэффициент Y_F формы зуба выбирают так:

 

Для шестерни

Для колеса

 

При этом Y_F1= 3, 665 и Y_F2 = 3, 60.

Коэффициент Y_b учитывает повышение прочности криво­линейных зубьев по сравнению с прямолинейными:

Коэффициент К_{F a}учитывает распределение нагрузки между зубьями. По аналогии с косозубыми колесами принимаем

 

 

где п = 7 — степень точности передачи; e_a = 1, 3.

Допускаемое напряжение

 

По табл. 3.9 для стали 40Х улучшенной при твердости НВ < 350 предел выносливости при отнулевом цикле изгиба s⁰_{H lim b} = 1, 8 НВ; для шестерни s⁰_{H lim b1} = 1, 8 × 270 = 490 МПа; для колеса s_{H lim b2} = 1, 8 × 245 = 440 МПа.

Коэффициент безопасности [S_F] = [S_F]' [S_F]" = 1, 75 (как и в основном расчете, см. с. 344).

Допускаемые напряжения и отношения: [s_F] / Y_F :

для шестерни

для колеса

 

Дальнейший расчет ведем для зубьев колеса, так как

 

Проверяем зуб колеса:

 

Расчет валов и подшипников и эскизные компоновки вы­полняем так же, как и в предыдущем примере.

⇐ Предыдущая31323334353637383940Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. VII. Второй этап компоновки редуктора
2. XIII. 2. Анализ волевого действия.
3. XIII. Read the following joke, explain the type of word-building in the italicized words and say everything you can about the way they were made.
4. XIII. Асгард в горах Кавказа
5. XIII. Посадки зубчатого колеса, звездочки и подшипников
6. XIII. РАЗРАБОТКА ПЛАСТОВ, ОПАСНЫХ ПО ВНЕЗАПНЫМ ВЫБРОСАМ УГЛЯ (ПОРОДЫ) И ГАЗА, И ПЛАСТОВ, СКЛОННЫХ К ГОРНЫМ УДАРАМ
7. XXIII. ДАКТИЛЬНАЯ ФОРМА РЕЧИ И ЕЕ ВЗАИМОСВЯЗЬ С УСТНОЙ И ПИСЬМЕННОЙ РЕЧЬЮ
8. XXXIII. ОТНОШЕНИЕ ГЛУХИХ УЧАЩИХСЯ К ТОВАРИЩАМ И САМООЦЕНКА
9. Амортизационные группы основных фондов
10. Амортизация как способ полного воспроизводства основных фондов. Виды амортизации. Норма амортизации. Амортизационный фонд. Методы начисления и учета амортизации.
11. Амортизация основных фондов.