Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
СПЛАВЫ МЕТАЛЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В ОРТОПЕДИЧЕСКОЙ СТОМАТОЛОГИИСтр 1 из 11Следующая ⇒
Общие сведения В стоматологической практике, как и в технике вообще, металлы в чистом виде применяются редко. Одни из них не применяются вследствие недостаточной твердости или прочности, другие — вследствие высокого коэффициента термического расширения или быстрой растворимости в полости рта и т. д. Большим достижением является создание различных сплавов металлов с заданными свойствами. Большое значение имеют легированные металлические сплавы, в состав которых для улучшения их металлических и антикоррозионных свойств добавляют определенное количество других элементов. Примером такого сплава может быть хромированная нержавеющая сталь (см. с. 47). Сплавом называется соединение двух или нескольких металлов, при котором образуется вещество, обладающее новыми качествами, не свойственными ни одному из входящих в сплав компонентов. Входящие в сплав компоненты в расплавленном состоянии взаимно растворяются и образуют однородную массу. При переходе из жидкого состояния в твердое связь между компонентами может быть различной. По характеру этих связей различают три вида сплавов: механическую смесь, твердый раствор и химическое соединение. Механическая смесь. В расплавленном состоянии сплав представляет собой однородную массу, при затвердевании которой каждый из входящих в нее компонентов сохраняет свою кристаллическую структуру и свойства. Общие свойства такого сплава зависят от количественного соотношения компонентов и преобладают свойства того компонента, который имеет количественное преимущество в сплаве. Металлические сплавы в виде механических смесей образуются лишь в тех случаях, когда в твердом состоянии входящие в нее компоненты взаимонерастворимы. В стоматологической практике механическую смесь представляют собой сплавы олова, свинца, висмута и др. Твердые растворы. Сплавы этого вида имеют однородную кристаллическую структуру. Обычно один из входящих в сплав компонентов является растворителем, в кристаллическую решетку которого входят ионы растворенных элементов. При рентгенологическом исследовании твердых растворов обнаруживается единая кристаллическая решетка, характеризующая сплав. Если в состав твердого раствора входят неметаллы, то их атомы обычно располагаются в межатомном пространстве кристаллической решетки сплава. В стоматологической практике твердыми растворами считаются сплавы из золота, платины, хрома, никеля и др. Эти сплавы обладают необходимыми свойствами, позволяющими использовать их для изготовления различных конструкций протезов и лечебных аппаратов. Химические соединения—сплавы, образующиеся в результате химического взаимодействия входящих в них компонентов, имеющих характерные этому сплаву свойства. Например при химическом взаимодействии в расплавленном состоянии меди и алюминия алюминий вступает в химическое соединение с медью. При этом образуется сплав, по свойствам отличающийся от свойств меди и алюминия. Различные дефекты, понижающие прочность и качество изделия. Наиболее частыми дефектами отливок являются усадочные раковины и полости, газовые раковины, ситовидная пористость, загрязнение металла отливки различными включениями и т. д. Усадочные микрораковины. При изменении температуры сплава изменяется и его объем. С повышением температуры сплава его объем увеличивается, а при понижении температуры — уменьшается. Преобладающему большинству сплавов при переходе из жидкого состояния в твердое свойственна усадка. Лишь немногие металлы (висмут, сурьма) при затвердевании увеличиваются в в объеме. При переходе металла из расплавленного состояния в твердое выделяют три периода усадки: усадку в жидком состоянии, усадку в период затвердевания и усадку в твердом состоянии. Усадка металла в жидком состоянии, т. е. в состоянии от температуры заливки его в форму до появления первых кристаллов, характеризуется понижением поверхности жидкого металла в форме вследствие уменьшения объема сплава при охлаждении. Чем выше первоначальная температура металла, тем значительнее понижение уровня поверхности расплава в воронке литьевой формы, однако на размеры отливки в различных ее участках и плотность массы это не влияет, так как недостающее для наполнения формы количество сплава непрерывно поступает по литниковым ходам. Усадка в период затвердевания характеризуется непрерывным увеличением количества отвердевшего металла и уменьшением количества его жидкой части. После затвердевания жидкой части сплава (точка 8) этот период заканчивается. Отвердевание (кристаллизация) металла первоначально начинается там, где наиболее низкая температура, т. е. в участках соприкосновения его со стенкой формы. В связи с этим контуры отливки и ее размеры во втором периоде усадки почти всегда остаются постоянными. Более существенные изменения происходят внутри отливки. В связи с невозможностью поступления новой порции расплава для компенсации усадки внутри отливки в толще последней образуются усадочные полости или раковины. Объем усадочной раковины или полости зависит от величины усадки, которая в свою очередь находится в прямой зависимости от величины отливки, степени нагрева расплава и его физико-химических свойств. Расположение усадочных раковин зависит от расположения термического узла отливки, силы тяжести металла или силы, под влиянием которой происходит заполнение литьевой формы расплавом. На образование усадочных раковин влияет также теплопроводность формы и скорость охлаждения отливки. При искусственно замедленном охлаждении отливки можно добиться такого положения, при котором в период затвердевания усадочные микрораковины будут равномерно расположены по всему сечению отливки. При этом на разрезе или изломе деталь будет казаться добро ка- чественно отлитой, в то время как ее механические свойства в действительности снижены, а плотность уменьшена. При металлографическом исследовании обнаруживается большое количество мик-ропор. Усадка в твердом состоянии. Этот период характеризуется упорядоченным расположением атомов в кристаллическвй решетке. Размеры этой решетки с понижением температуры уменьшаются, чем объясняется уменьшение объемных и линейных размеров отливки. Для компенсации этой усадки следует применять формовочные массы, имеющие достаточный коэффициент термического расширения. Форму перед заливкой металла предварительно подогревают до температуры, при которой ее термическое расширение максимальна и может компенсировать усадку материала в твердой фазе. Условно разделяя усадку на три отдельные этапа, не правильно рассматривать эти процессы изолированно друг от друга. Усадка как в жидком, так и в твердом состоянии происходит параллельно, однако усадка жидкой части металлов и сплавов зачастую протекает быстрее, что обусловливает образование усадочных раковин. На каждом этапе усадки предусмотрены свои профилактические приемы предупреждения образования усадочных раковин, однако наиболее важным из них является правильное определение термического узла и реальной компенсации усадки за счет термического расширения формы. Каждый термический узел должен иметь свой литник и дополнительный питатель (прибыль). Газовые раковины. Газовые раковины возникают в отливке вследствие повышения газотворной способности формы или понижения ее газопроводности. В момент соприкосновения расплавленного металла со стенкой формы происходит парообразование, выгорание некоторых примесей, нагрев и последующее расширение воздуха, находящегося в порах формы, выделение газов из жидкой фазы сплава вследствие химической реакции и т. д. Все эти газообразные вещества должны быть удалены из формы через ее стенки. Если в каком-либо участке формы образовавшиеся газы не могут своевременно выйти из нее через стенку формовочной массы и давление их превышает силу давления металла, газ может проникнуть в его толщу. После отвердевания отливки на месте газового включения образуется газовая раковина. Для предупреждения образования газовых раковин создают формы, обладающие высокой газопроницаемостью. При заливке стенки литьевой формы должны быть сухими, так как заливка расплава в отсыревшие формы является причиной резкого повышения образования газовых раковин в отливках, что значительно понижает их качество или делает непригодными для использования. Ситовидная пористость. Ситовидной пористостью называются мелкие цилиндрические или конусообразные раковины диаметром 2—3 мм и длиной 4—5 мм с гладкой блестящей поверхностью. Располагаются они под поверхностной коркой отливки, на глубине I— 2 мм от поверхности и перпендикулярно к ней (рис. 4). После снятия окалины с поверхности отливки обнаруживается ситовидная пористость. Отличительной особенностью ситовидной пористости от газовых раковин является беспорядочное расположение их по всему сечению отливки. В стальных отливках ситовидная пористость чаще всего локализуется на тонкостенных участках, поэтому долговечность таких деталей значительно снижена или эти детали вообще непригодны для применения. Единого мнения о причине и механизме образования ситовидной пористости нет. Большинство исследователей считает, что основной причиной является заливка сплава в сырую форму или в форму, в которой в качестве облицовочного слоя использовалась жидкостекольная смесь. Образованию ситовидной пористости способствует также пониженное давление в литниковой системе. Процесс образования ситовидной пористости состоит из четырех этапов (Е. П. Бабич и соавт., 1962). - Первый этап начинается с поступления жидкости металла в форму и заканчивается образованием твердой корки на поверхности отливки. Характерной особенностью этапа является снижение температуры сплава от температуры заливки до температуры, при которой начинается кристаллизация. Второй этап начинается одновременно с первым и характеризуется взаимодействием влаги, содержащейся в форме, с жидким металлом. Заканчивается этот период тогда, когда формовочная смесь, соприкасающаяся с металлом, становится сухой и не отдает новых порций влаги. За этот период влага из формы интенсивно испаряется, часть образовавшегося пара выходит через газопроницаемую форму, а оставшаяся часть вступает в реакцию с жидким металлом, образуя закись железа. За счет этого концентрация в металле закиси железа и атомарного водорода значительно повышается. Этот процесс происходит до тех пор, пока запас паров, способных реагировать с железом, не иссякнет, и к концу второго этапа давление на границе металла и формы достигнет максимального значения и будет способствовать поглощению атомарного водорода металлом. После испарения всей влаги внешнее давление быстро падает до атмосферного. Третий этап наступает непосредственно после первого, когда свободный водород через газопроницаемую стенку формы уже удалился наружу или растворился в металле, где его концентрация может достигнуть 0, 0024 % (примерно в 5 раз больше обычной). Давление равно атмосферному. В этот период из сплава вы- деляются водород, азот, пары воды и окись углерода. Если лишний водород удалился до конца первого этапа, т. е. до образования твердой корки, то ситовидная пористость не образуется. Четвертый этап наступает после окончания первого. Если он наступает до окончания второго и третьего этапов, то под образовавшейся твердой коркой остаются пузырьки водорода, которые уже не могут выйти наружу и являются зародышами для образования ситовидных пор. Для тонкостенных отливок первый этап короткий и заканчивается до окончания второго. При этом третий этап отсутствует, а концентрация водорода и закиси железа высокая, что обуславливает образование ситовидной пористости. Температура, до которой расплавлен заливаемый металл, имеет определенное значение для образования ситовидной пористости. Перегрев сплава способствует удлинению первого этапа, что благоприятствует своевременному удалению газов от отливки. Однако при высокой температуре сплава наблюдается увеличение скорости парообразования, повышается интенсивность взаимодействия паров воды с железом, что способствует более резкому повышению давления над металлом, большему спеканию поверхности формы и уменьшению газопроницаемости. Таким образом, при тонкостенном литье повышение температуры сплава может отрицательно сказаться на качестве отлива. При несоблюдении технологических требований, особенно перегреве металла, недостаточном высушивании или поспешной сушке формы, использовании в качестве моделировочных средств быстровоспламеняющихся материалов могут возникнуть и другие осложнения в виде недоливов, разрушения литьевых каналов, пригорания формы, что приводит к понижению качества литья или полной его негодности. СТАЛЬ Сталью называется сплав железа и углерода, содержание которого не превышает 1, 7 %. Сплав железа, в котором углерод содержится в пределах 1, 7... 4, 5 %, называется чугуном. Химические соединения железа и углерода образуют карбиды, или цементиты. Цементиты очень хрупкие и при нагревании до температуры 1000... 1100° С распадаются на железо и углерод. Производство стали в настоящее время Способы получения осуществляется в два этапа: вначале в доменных печах переплавляют железные руды и получают чугун, а затем в сталеплавильных печах чугун переплавляют в сталь. В основном переработка чугуна в сталь осуществляется двумя способами: бессемеровским и мартеновским. Оба способа основа- ны на принципе окисления различных примесей, содержащихся в чугуне. При бессемеровском способе получения стали через расплавленный чугун, заключенный в стальной сосуд (конвертор), продувают под большим давлением воздух, который, пронизывая всю массу расплавленного чугуна, окисляет содержащиеся в нем примеси: шлак, кремний, марганец, углерод и др. Этим путем получают, главным образом, малоуглеродистые стали. Недостатком этого способа является то, что одновременно с окислением примесей чугуна во время продувания воздуха происходит угар металла и выход стали получается недостаточно высоким. Более совершенным является мартеновский способ, при котором в регенераторных печах происходит плавка чугуна со стальным ломом и некоторым количеством руды. Вследствие присутствия кислорода, находящегося в руде, и кислорода, содержащегося в горючих газах, происходит выгорание различных примесей. В зависимости от процентного содержания стального лома по отношению к взятой руде во время плавки в регенераторной печи можно-получить сталь с любым содержанием углерода, в том числе и малоуглеродную. В настоящее время для выплавки стали широко используются электрические печи. Процесс выплавки в электрических печах почти не отличается от мартеновского, однако, в электропечах можно более точно регулировать температурный режим, а в связи с этим сталь получается более высокого качества. Сортовую сталь получают путем тигельной плавки. Определенные сорта стали вместе со специальными добавками загружают в тигели, в которых создают необходимый температурный режим. Таким образом получают легированную сталь, которая используется для изготовления инструментов, особо важных деталей и др. Путем тигельной плавки получают также сталь, используемую в стоматологической практике для изготовления несъемных зубных протезов. Имеется много типов сортовой стали. В стоматологической и, в частности, ортопедической практике применяют в основном два типа стали: нержавеющую хромоникелевую и хромокобальтовую. В СССР для маркировки легированных Маркировка легированной сортов стали соответственно ГОСТ 56— стали 32 принята буквенно-цифровая система. По этой системе содержащиеся в стали легирующие элементы обозначаются начальными буквами русского алфавита: например, Х—хром, Н—никель, Т—титан, К—кобальт, за исключением некоторых условно принятых сокращений: р — марганец, С — кремний, Ф — ванадий, Ю — алюминий, Д — медь. Количест- венное содержание легирующих элементов и углерода обозначают цифрами. Первые две цифры в маркировке лигированной стали обозначают количество углерода, содержащегося в стали, выраженное в сотых долях процента. Количество углерода менее 0, 15 % в маркировке не указывают. Следующие -за буквой легирующего элемента цифры обозначают количественное содержание этого элемента в целых числах. Цифру не ставят в тех случаях, когда количественное содержание элемента составляет менее 1, 5 %, например, сталь марки 2Х18Н9 содержит 0, 2 % углерода, 18 % хрома и 9 % никеля. Маркировка высококачественных сталей в металлургии заканчивается буквой «А», например, 35Х1НЗМА—высококачественная легированная сталь, содержащая 0, 35 % углерода, 1 % хрома, 3 % никеля и до 1 % молибдена.
История изготовления несъемных конструкций зубных протезов уходит в далекое прошлое. В гробницах этрусков, живших в Италии в IX—VI вв. до н. э., найдены золотые протезы. Они были изготовлены по относительно высокой технологии того времени и имели большое сходство с современными протезами. К сожалению, техника изготовления протезов того времени до нас не дошла. Она была забыта еще во времена средневековья. В эту эпоху—эпоху общего упадка науки и культуры — изготовленные зубные протезы были примитивными. Лишь в период Возрождения значительного развития достигло ювелирное искусство, которое способствовало развитию и усовершенствованию методов изготовления зубных протезов. Современное зубное протезирование развивается в двух направлениях: 1. Изыскание и применение материалов, которые обладали бы определенными физико-химическими, механическими и биологическими свойствами, но в то же время являлись бы дешевыми и доступными для массового применения. 2. Индивидуальное изготовление целесообразной, наиболее полно возмещающей дефект конструкции зубных протезов. В связи с этим в стоматологической практике применяют сплавы металлов, детали из которых изготавливают путем предварительного индивидуального моделирования репродукций из моделировочных материалов и последующей замены этих репродукций методом точного литья. Поэтому большая роль в изготовлении зубных протезов, удовлетворяющих предъявляемые к ним современные требования, принадлежит литейным по производству стоматологического литья. Изготовление зубных протезов на стандартных заготовках неоправдано, так как подгонка стандартных деталей под дефект зубного ряда не эффективна и связана с определенными трудностями. Стандартные заготовки невозможно точно припасовать к дефекту, что приводит к нарушению артикуляции, функциональным и эстетическим недостаткам изготовления протезов. Часто недостаток массы промежуточного звена протеза приходится компенсировать припоем, что, с одной стороны, приводит к деформации протезов, с другой, — к усилению процессов электролитической диссоциации металлов в полости рта, сопровождающихся образованием гальванических токов и различных окислов металлов, вредно влияющих на организм. Появившаяся тенденция к организации мелких, технически неоснащенных литейных цехов при каждом стоматологическом учреждении, также не может обеспечить высокое качество продукции. Как правило, эти мелкие литейные цеха оснащены ацетилено-кислородными или электродуговыми литейно-плавильными приспособлениями. В результате такого литья происходит насыщение стали углеродом и выгорание некоторых других компонентов, что приводит к резкому изменению ее физико-химических, механических и других свойств, отрицательному биологическому влиянию на ткани полости рта. Целесообразно литье осуществлять в централизованных литейных. Отливка металлических деталей является сложным процессом, -состоящим из следующих этапов: изготовления восковой репродукции детали (восковой модели); установления литников и создания литьевого блока; заготовки смеси, используемой для образования облицовочного слоя модели; покрытия восковой репродукции детали облицовочной массой; изготовления литьевой формы (формовки моделей в кювете); выплавления воска, сушки и обжига литьевой формы; плавления сплава; заливки расплавленного металла в литьевую форму; охлаждения отливки и освобождения ее от формовочной массы и литников; термической обработки отлитых деталей. Целью перечисленных этапов является обеспечение высокого качества отливаемой детали или протеза, которое может быть достигнуто только путем тщательного выполнения перечисленных пунктов в соответствии с существующими методиками. Не менее важное значение для качественного изготовления деталей или протезов имеет способ плавления сплава, из которого отлита деталь. В зуботехнической практике применяют много способов плавления металла: плавление электрической дугой или кислородно-ацетиленовым пламенем, плавление в крептоловой печи или электропечах под действием тока высокой частоты. Плавление металла электрической дугой и кислородно-ацетиленовым пламенем является открытым видом плавки. В первом случае температурный режим поддерживается при помощи графитовых углей, во втором — плавление происходит за счет непосредственного соприкосновения с плавящимся металлом пламени горящей смеси ацетилена и кислорода. Плавление в крептоловой или электропечи является закрытым видом плавки. В крептоловой печи вокруг тигля с расплавляемым металлом образуются микродуги, которые и создают температуру, необходимую для плавления. В литейно-плавильных печах металл плавится под влиянием индукционных токов высокой частоты. В настоящее время в зуботехнических учреждениях еще применяют перечисленные способы плавления металла, однако несмотря на обеспечение температуры, достаточной для расплавле-ния сплавов, применяемых в стоматологической практике, структура и свойства этих сплавов после литья значительно изменяются, например, при плавлении электрической дугой увеличивается процентное содержание углерода и кислорода. В зависимости от способа плавки изменяется и структура металла. Например при плавлении хромоникелевой стали электрической дугой на микрошлифе обнаруживается много посторонних включений, которые по своей природе можно отнести к кислороду и углеродным соединениям. На шлифах деталей, отлитых после плавления в крептоловой или.высокочастотной печи, посторонние включения не обнаруживаются, структура сплава близка к однородной. При взаимодействии с 50 % раствором соляной, уксусной или молочной кислоты высокую устойчивость имеют отливки после плавления в высокочастотных и крептоловых печах. Отливки после плавления электрической дугой менее устойчивы, что объясняется повышенным содержанием углерода и кислорода в этих образцах. При плавке кобальто-хромовой стали электрической дугой или кислородно-ацетиленовым пламенем содержание углерода и кислорода увеличивается (содержание углерода часто превышает 0, 4 %). При плавке этой стали в высокочастотных и крептоловых печах процентное содержание углерода в сплаве существенно не меняется. Существенное влияние на твердость, пластичность и однородность структуры металла оказывает характер охлаждения сплава после заливки в форму. Высокая твердость, низкая пластичность и выраженная неоднородность структуры сплавов (наличие карбидных образований) отмечаются при медленном охлаждении отливки. При быстром охлаждении сплавы сохраняют однофазное состояние без видимых углеродных включений, отмечается невысокая твердость и хорошая пластичность. Объясняется это тем, что при медленном охлаждении отливки имеется достаточно времени для протекания диффузных процессов, способствующих образованию карбидных систем. При быстром охлаждении этот процесс подавляется, карбиды не успевают образоваться. Следовательно, для обеспечения однородной структуры сплава после отливки, сохранения его высоких физико-химических и механических свойств наиболее целесообразно выплавлять металл в высокочастотных литейно-плавильных печах с последующим быстрым охлаждением отлитых деталей. Высокочастотные индукторные плавильные аппараты обеспечивают более высокое качество литья. Прежде всего, исключается науглероживание и выгорание некоторых компонентов сплава, ликвидируется разрыв между периодом полного плавления металла и заливкой его в форму, а это исключает необходимость более высокого нагрева сплава после расплавления с целью компенсации охлаждения массы в период подключения кюветы к литьевой форме Расплавленный сплав заполняет горячую форму под большим давлением центробежной силы, что позволяет за счет расширения формовочной массы при ее нагревании компенсировать усадку сплава, а также резко понижает возможность образования усадочных раковин, возникающих вследствие того, что наружная поверхность металла уже отвердела и образовалась твердая корка, а внутренняя еще охлаждается и получается как бы разрыв массы, т. е. раковина. Раковин будет тем больше, чем больше разница в температурном нагреве формы и сплава При отливке деталей в аппарате ЛП 1—10 сплав заливают в форму, подогретую до 800—900 °С, поэтому охлаждение его происходит более равномерно. При этом постоянное давление центробежной силы, оказываемое на охлаждающийся металл, почти полностью исключает образование усадочных раковин. Появившиеся первые образцы высокочастотных плавильно-ли-тейных установок еще слишком громоздкие, дорогостоящие, сложные по конструкции и требующие высокой технической подготовки лиц, обслуживающих аппарат. Недостатком этих установок является отсутствие приспособлений, позволяющих контролировать температуру нагрева, в связи с чем может быть допущен перегрев сплава. (Перегрев повышает степень усадки металла, способствует образованию усадочных раковин, удлиняет период кристаллизации массы, что сказывается на аустенитности его структуры). Допускается перегрев массы не более чем на 100 °С выше точки его плавления. Таким образом, стоматологическое литье требует максимального внимания даже при тщательном соблюдении всех основных правил литейного производства, отлитые детали или протезы необ- ходимо подвергать соответствующей дополнительной обработке для повышения их качества. Как уже указывалось, для обеспечения однородности структуры сплава отлитые детали следует подвергать быстрому охлаждению Однако даже при быстром охлаждении отливок при температуре 600...800 °С может возникнуть некоторая неоднородность структуры сплава. Во-первых, при этой температуре создаются наиболее благоприятные условия для соединения углерода и хрома (образование карбидов хрома). Это проявляется тем интенсивнее, чем больше процентное содержание углерода в сплаве. Во-вторых, при быстром охлаждении не все железо успевает перейти из р- в а-состояние, поэтому находится в положении двухфазности Все это повышает электрическую активность протезов, понижает их прочность. Возникшую неоднородность структуры сплава можно устранить термической обработкой детали или протеза, если они не подвергались пайке и процентное содержание углерода в них находится в пределах допустимых величин. При проведении металлографического исследования беспаечных мостовидньгх протезов, отлитых из хромоникелевой нержавеющей стали, сразу после отливки и после соответствующей термической обработки в промежуточных звеньях протезов, не подвергшихся термической обработке (особенно в коронках этих протезов), выявляется двухфазная структура стали Встречаются участки металла с выпадением карбидов хрома, что понижает механические и физико-химические свойства металла, обусловливает межкрис-таллитную коррозию, повышает электрический потенциал протезов. Точность литья, гладкость его поверхности и чистота сплава зависят как от термостойкости, дисперсности и других качеств облицовочного слоя, так и от ряда других факторов. Важную роль играет изменение формы металла при переходе из расплавленного состояния в твердое (усадка). Усадка металла или сплава неизбежна в литейной технике, но ее можно компенсировать путем подбора формовочной массы, имеющей коэффициент расширения, наиболее близкий к коэффициенту расширения сплава. Следует помнить, что коэффициент расширения формовочной массы зависит не только от физических свойств каждого из ее ингредиентов, но и от степени нагревания, а также от количества пластификатора, взятого для разведения массы. Формовочные массы, основу которых составляют кварциты, имеют наибольшее расширение при нагреве до температуры 800 900 °С Степень расширения тем больше, чем меньше воды взято для разведения массы, т. е чем плотнее консистенция теста При больших разведениях формовочной массы водой максимальное расширение наблюдается при более низкой температуре, но степень расширения значительно ниже по сравнению с густо разведенной формовочной массой. Для достижения наибольшего термического расширения формы, необходимой для компенсации усадки металла, целесообразно в качестве наружного слоя литьевой формы применять сухой кварцевый песок. Популярное:
|
Последнее изменение этой страницы: 2016-03-25; Просмотров: 2270; Нарушение авторского права страницы