Расчет зарядов и параметров их расположения (при заданных модели станка и диаметре скважин).

Основой расчета скважинного заряда ВВ является правильное определение величин эталонного и проектного расхода ВВ (q_э и q_п) и объема породы V_з , взрываемой зарядом.

Предельное значение сопротивления по подошве ЛСПП для одиночной скважины диаметром d_c (м) определяется по формуле

,

где К_т — коэффициент трещиноватости, равный для монолит­ных пород 1, для трещиноватых 1, 1; сильнотрещиноватых 1, 2; Δ - —плотность заряда ВВ, кг/м³; γ —плотность пород, кг/м³; К_ВВ — коэффициент работоспособности ВВ (по отношению к граммониту 79/21).

Величина ЛСПП при вертикальных скважинных зарядах проверяется также из условия безопасного ведения буровых работ по формуле

W_б = Н_у сtg α + C,

где Н_у—высота уступа, м; α — угол откоса уступа, градус; С — минимально допустимое расстояние от оси скважины до верх­ней бровки уступа, м; С = 3 м.

Приравняв формулы (20) и (21), можно найти диаметр вертикальных скважин, который обеспечивает нормальную проработку подошвы уступа при данной высоте и угле откоса уступа:

Если определенный по этой формуле диаметр скважины получается большим, чем позволяет бурить имеющийся станок, то надо использовать другие станки для бурения скважин большего диаметра или бурить наклонные скважины, или применить более мощное ВВ, или, наконец, парносближенные скважины с тем, чтобы обеспечить предельно допустимую величину ЛСПП (W_пр).

Опыт и исследования показывают, что W_пр находится в функциональной зависимости от d_c. Для одинаковых типов ВВ, плот­ности заряжания и коэффициента сближения зарядов можно определять значение W_пр для разных диаметров скважин по формуле

W_пр = К d_c

Для легковзрываемых пород W_пр =(40—45)d_c, для пород средней взрываемости W_пр = (35—40) d_cи для трудновзрывае­мых пород W_пр = (25—35) d_c.

Величина W является основой дальнейших расчетов сетки скважин с учетом коэффициента их сближения m. По условию дробления лля легковзрываемых пород m = 1, 1—1, 2, для пород средней взрываемости m = 1—1, 1 и для трудновзрываемых пород m = 0, 85 – 1. Следует отличать приведенные показатели m, характеризующие положение скважинных зарядов относительно откоса уступа, от расстояний между одновременно взрываемыми зарядами (с одним интервалом замедления) при различных схе­мах КЗВ. Последние позволяют при квадратной схеме располо­жения скважин производить взрывание с фактическим т=2—4и более, чем достигается существенно лучшее дробление трудно­взрываемых пород.

При пологих откосах уступов, когда фактическая величина с. п. п. для вертикальных скважин W_ф> W_пр, а коэффициент их сближения уменьшается (до т≥ 0, 6), применяют наклонные скважины. К мероприятиям по преодолению завышенной величины с. п. н. относятся также применение более мощных ВВ, увеличение диаметра зарядов ВВ, котловых зарядов, парно-сближенных скважин в первом ряду.

Для изотропных пород а=mW; при квадратной сетке b ≈ а, при шахматной сетке b ≈ 0, 85 а.

 

Свойства взорванных пород, поперечная форма развала, его ширина и высота (рис. 12) зависят от свойств пород в мас­сиве, величины зарядов, расположения их относительно откоса уступа и порядка взрывания.

Рис. 12. Профиль и параметры развала: а, б, в и г — при однорядном взрывании соответственно наклонных, вертикальных уменьшенных, нормальных и усиленных зарядов; д и е — при многорядном взрывании соответственно при отсутствия и наличии подпорной стенки: Н_р.м.п.с и В_м.п.с — высота и ширина развала при многорядном взрывании с подпорной стенкой

 

При порядной схеме взрывания для любых τ величина К_З =1. При многорядном взрывании с подпорной стенкой (рис. 12, е) ширина развала существенно сокращается, а высота его уве­личивается.

Высота развала (м) при одно­рядном взрывании нормальных скважинных зарядов обычно .

Таким образом, при однорядном взрывании регулирование ширины и высоты развала достигается за счет изменения величин q_ф, W, l_з; возможностьих изменения зависит от взрываемости пород в массиве и требуемой кусковатости взорванных пород.

Вторичное взрывание

Вторичные буровзрывные работы включают бурение и взры­вание при планировке подошвы и заоткоске уступов, ликвидации негабаритных кусков, а также другие вспомогательные взрывы.

Взрывание негабаритных кусков осуществляется накладными или шпуровыми зарядами ВВ.

Применение метода накладных зарядов может быть экономичным при взрывании хрупких горных пород и малом объеме горных работ, когда повышенный расход СВ и ВВ (2— 3 кг/м³) компенсируется отсутствием компрессорного хозяйства и дополнительного бурения.

В простейших случаях ВВ располагают непосредственно на поверхности негабаритного куска в виде плоского слоя толщиной h_с — 3, 5 - 5 см. Заряд прикрывают слоем глины или песка (без примеси гальки или щебня), при этом величина забойки l _зб > l_с

Эффективность метода накладных зарядов повышается, если используются специальные кумулятивные заряды. В настоящее время выпускаются кумулятивные заряды типа ЗКП массой от 0, 1 до 4 кг.

При взрывании негабаритных кусков шнуровыми за­рядами глубина шпура L_ш = (0, 25 -0, 5)/L_н (L_н — толщина негабарита-). При крупных негабаритных кусках хорошее дробле­ние достигается при использовании нескольких шпуровых зарядов; расстояние между ними а_ш = (0, 5 - 0, 9) L_ш.

Для ограничения разлета осколков и уменьшения расхода ВВ применяется гидровзрывание негабаритных кусков. Для этого в пробуренный шпур малого диаметра заливают жидкость и помещают заряд высокобризантного ВВ, масса которого в 8— 12 раз меньше, чем у обычных шпуровых зарядов. Минимально допустимый уровень воды в шпуре 10—12 см, мини­мальная глубина шпура 30—35 см, максимальная 0, 5 L_н. В зим­нее время применяют 10—15%-ный раствор поваренной соли или аммиачной селитры, который заливают в шпур непосредственно перед взрывом. Одновременно взрывают не более 10 -15 зарядов.

Дробление негабаритных кусков возможно при беспшуровом гидровзрывании, когда гидрозарядом является полиэтиленовый сосуд с водой и зарядом ВВ. При этом удельный рас­ход ВВ составляет 0, 3—0, 0 кг/м³ против 2, 5—3 кг/м³ при взрыва­нии обычными накладными зарядами.

⇐ Предыдущая12345678910Следующая ⇒

Поделиться:

Популярное:

1. IV. Приёмы приготовления киселей, киселеобразных фруктовых гущ и кисельных компотов (приёмы крахмализации)
2. VI. Расчет параметров цепной передачи
3. Алгоритмы и модели компоновки
4. Асфальтобетонов различных составов (при расчете конструкции по допускаемому упругому прогибу и по условию сдвигоустойчивости)
5. Буквенные обозначения измеряемых параметров на схеме автоматизации
6. В зависимости от расположения верхних передних зубов при II классе аномалии Э. Энгль выделил два подкласса.
7. В кейнсианской модели общего экономического равновесия
8. В кейнсианской модели совокупные расходы (АЕ) представлены расходами домохозяйств (потребительские расходы – С) и фирм (инвестиционные расходы – I ).
9. Взаимодействие точечных зарядов
10. Влияние геоэкономических параметров на национальную экономику и экономическую безопасность.
11. Все манипуляторные функции ввода данных без параметров имеют следующую структуру.
12. Вторичные моделирующие системы